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　　在联合粉磨的磨机系统运行过程中，工艺管理人员常常借助闭路粉磨系统高效选粉机的用风习惯，或者直接按照常见的高效选粉机使用说明对系统用风进行调整，即维持选粉机一次风门100%开度；在辊压机预粉磨系统中常常出现V型选粉机补风口冒灰现象，而相关技术人员常常采取关小风门进行调整或者直接采取封堵进行解决。可以发现，以上措施在实施过程中，忽略了风门调整后对系统风速的影响以及循环风机风量能量守恒的问题。我公司针对该问题进行了系统的分析和实践调整，取得了一定的成效，现就该问题进行探讨。

　　我公司有3条Ф4.2 m×13 m磨机+Ф170-120辊压机的水泥联合粉磨系统，其工艺流程见图1，主要工艺设备配置见表1。

　　由图1可知，关系到磨机系统产质量指标的主要风机为主排风机，关系到辊压机预粉磨系统产质量指标的主要风机为循环风机。

　　O-Sepa选粉机是由日本小野田公司于1979年开发的，也称“第三代高效选粉机”，其一、二、三次风的分配，大约是67.5%、22.5%和10%（允许有些变化），与其进风口的设计尺寸有关。我公司一次风风门尺寸为2 070 mm×1 330 mm，二次风风门尺寸为2 070 mm×540 mm，三次风风门尺寸为Ф430 mm。

　　V型选粉机的风量控制较为直接，其内部的截面风速大小意味着出料粉料的细度大小（筛余）和出料量的多少，其主要受循环风机风门开度和V型选粉机冷风补偿进行调节。

　　联合粉磨系统主要风机为主排风机和循环风机，在分析两大风机系统风量之前，应对风机系统进行全面的检查和分析，并排除影响风机风量的机械、工艺等相关因素，减少干扰，满足后面对系统整体用风的分析和调整。众所周知日常影响风机风量的机械和工艺检查项目主要有：

　　首先，在分析主排风机运行及进风风门调节对主排系统风量变化时，需对风机日常工艺检查要点进行检查和确认排除。其次，对主排风机进风源进行分析可知，主排风机主要进风途径为高效选粉机一次风、二次风、三次风及循环风机出风支路A，如图2所示。

　　由公式1可知，主排风机系统风量主要受到5个变量影响，在正常的运行中，系统如果没有明显的漏风点，那么K值可以忽略不计或认定为定值。其次，正常生产过程中一次风、二次风、三次风风门开度基本为定值，循环风机出风支路A管径为定值，其主排风门调整后，即Q变化后，F1、F2、F3、FA因通风截面积不同而风速变化形成动态风量总和与Q基本平衡。

　　循环风机运行时不同于主排风机，除了对风机日常工艺检查要点进行检查和确认排除外，影响循环风机系统风量的主要因素里：一是V型选粉机补风和管道集尘造成的通风面积变化；二是主排风门变化造成的高效选粉机3个风门及通道A风量比例波动影响造成的变化；三是循环风机大部分风量是循环使用的，损失部分通过系统外接补风口进行补充，循环风机系统风量的调配更应该结合能量守恒定律进行分析。循环风机风路示意如图3所示。

　　由图3可知，当主排风机风门给定为定值，且稳定入磨机物料细度为定值时，循环风机系统用公式可以表达为：

　　由公式2和公式3可知，假设循环风机本体无风损且系统没有明显的漏风点，那么K1、K2值可以忽略不计或认定为定值，可得知：FA=N，也就是说，V型选粉机补风口补充的风量应约等于循环风机出风支路A的风量。由公式1和公式2可知，主排风机系统和循环风机系统的共同用风均受循环风机出风支路A的风量影响而变化。由图3可知，循环风机系统共有3个通风管道弯头，由于循环风机气体含尘浓度较大、管道阻力、粉尘沉降等原因，3个弯头受到粉尘淤积影响通风面积和通风量随时间的增加而逐步减小。

　　许多公司针对这个问题，只是简单地按照高效选粉机的用风原则进行控制，即保持一次风门100%开度。那么我们分两种情况进行分析，当主排风机风量不够时，风门开度已经实现100%开度，即Q为最大值，仍无法满足系统用风，那么一次风门开度应保持100%，实现进风风门阻力最小化。当主排风机存在富余风量时，即当主排风机风门小于100%时，根据公式1和图2可知，F1和FA相互影响，如果将F1和FA前端管道作为一个整体看，那么前端管道负压风量可以视为定值T，即T=F1+FA，可知当一次风门开度越大，风门阻力越小，F1应上升，而FA应下降。当FA下降后，可视为循环风机出风支路A管道阻力上升，风速下降，粉尘在弯头淤积量增加，进而导致循环风机系统通风不畅，含尘气体增多，V型选粉机选粉效率同步下降。因此可推知，当主排风机存在富余风量时，一次风门开度不应保持100%开度。

　　许多公司在生产运行中出现V型选粉机补风口形成增压冒灰，对V型选粉机补风口进行封堵，根据循环风机系统风量分析可知，这显然是不对的。有些公司则保持V型选粉机补风口100%开度，那么根据公式3可知，当M为定值时，V型选粉机补风口风门开度为100%时，即风门阻力最小，N实现最大，循环风机出风支路B风量下降，可视为循环风机出风支路B管道阻力上升，风速下降，粉尘沉降比例上升，进而导致弯头粉尘淤积上升，系统通风不畅。因此，V型选粉机补风口风门开度不应长期保持在100%，应结合用风实际进行风门调整。

　　我公司针对循环风机风门、V型选粉机补风口、选粉机一次风风门进行了为期30 d的调整试验，对数据进行了汇总统计，物料配比见表2，风门调节前后部分工艺定值见表3，产质量变化见表4。

　　通过表4中数据可知：当V型选粉机补风口风门开度为40%~60%、选粉机一次风风门开度为40%~60%时，产质量指标相对最优，且随着产质量指标的提升，循环风机用风量也同步提升。

　　综合以上论述，风门调整并不是一成不变的，在进行风门调整前，首先，要做好系统设备的维护和跑冒滴漏问题的处理；其次，每次调整风门时，不仅要参考产质量指标变化情况，更要结合系统内部检查现象进行分析。例如V型选粉机补风口风门开度是否合适的重要参考依据，就是观察V型选粉机打散板、导风板表面集尘情况，来调整风门，实现V型选粉机选粉时的合适风量和风速。随着运行时间的增长，系统风道、弯头等关键点粉尘淤积，会造成系统风量下降，循环风机运行电流逐步下降，风门开度使用逐步上升，原材料的变化会导致辊压机做功下降，也会间接地影响系统用风，所以，系统是动态变化的。因此，将选粉机一次风风门和V型选粉机补风口保持100%开度或进行封堵，都是不恰当的。

　　本文在实际生产中初步描述了联合粉磨系统用风匹配的调节依据，同时指出了在实际生产应用过程中类似问题的不当做法。其次表述了日常系统用风调节的工艺检查维护要点。后期随着社会的发展，半终粉磨系统将逐步替代联合粉磨系统，系统的用风平衡和调节分析将更为复杂，影响条件也将更多，后期生产过程风料平衡的相关研究和实践将成为主要研究方向。

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